Genial, graçe à vous j 'apprend que " l' hydrogen embrittlement " et son danger en interstitiel cher aux acier existe aussi dans le Titane . Interressant le rappel sur les siderites ! MERCI À VOUS
J'ai acheté une montre en titane. C'est original. Pour info CITIZEN ont plein de models titane......P.S : Le Titane Beta = IDEAL POUR LE MILLIEU MARIN CHAUD ... alors que l'Alpha est ultra fragile aux chlorures à chaud.
très bonne vidéo et explication ! on pourrait grâce à ça facilement voir le parallèle entre une réaction limitée par la diffusion et une réaction limitée par le transfert d'électrons. A l'aide des barmans qui n'ont pas assez d'affluences ( diffusion limitante) et le cas ou les barmans doivent gérer une affluence trop élevé ( transfert d'électrons).Pour l'électrochimie.
Bonjour. Merci pour cette vidéo. Comment faites-vous pour dire que la vanne de réglage a un risque de défaillance de 10-4 ? Cela reste du subjectif ou bien il faut se documenter, chercher des éléments pour chaque risque ? C'est le point qui me pose le plus de difficulté.
Bonjour, merci pour votre intérêt. La probabilité de défaillance de chacun des éléments doit être donnée par des spécialistes. Il existe aussi des bases de données mais elle coûtent cher. Sinon on peut prendre des ordres de grandeur comme 10-4 pour électrique et mécanique, 10-5 pour le génie civil et 10-3 pour l’électronique. Sinon les normes de dimensionnement peuvent aussi contenir ce genre d’information.
Si j’ai bien compris le type de défauts que vous décrivez, il peut être causé par un flexion des rouleaux par exemple si la force appliquée est grande. L’écart entre les rouleaux n’est alors plus partout et/ou tout le temps le même, ce qui cause des différences d’épaisseur locale dans la tôle et probablement des ondulations de celle-ci. Comme je ne suis pas un spécialiste du laminage, je vous conseille de vérifier cette réponse dans la littérature p.ex. Kalpakjan.
Bonsoir, professeur. Merci d'avoir précisé dans la vidéo. J'ai une demande. Pouvez-vous m'aider et m'envoyer des exercices, ou vous avez un livre qui contient des exercices avec des solutions dans le domaine de l'analyse des risques industriels, comme expliqué dans la vidéo contenu. Merci.
Bonjour désolé mais je n’ai rien d’autre que cette vidéo. J’essaye de demander à mes chefs de créer un cours d’analyse de risques dans notre cursus mais il n’y en a pas encore.
A 9:00 vous proposez d'enlever le facteur 2 car le calcul serait plus juste, mais pour moi c'aurait été plus juste de faire comme ça?: Membre degauche: le volume de la surface jaune est pi*[(a+da)^2-a^2]=pi*2a*da à l'ordre 1. Donc en multiplisant par sigma^2/2E, les 2 se simplifient et on obtient bien in fine sigma^2*a/E? Me trompe-je?
Vous avez raison, mathématiquement le facteur 2 est juste. Mais l’erreur vient du fait que le champs de contraintes élastiques relâchées lors de l’avancement de la fissure n’est pas circulaire. Si on tient compte de sa géométrie spécifique le facteur 2 disparaît.
Bonjour, Dans le cas de hypo-peritectique, n’y a t’il pas une transformation de la phase alpha en phase bêta au niveau de la disparition du liquide pour compenser le pourcentage excessif d’élément B dans le liquide restant comparativement à la phase Bêta au point peritectique ? Merci pour vos explications
Oui c’est ce qui est dit dans la vidéo. L’alliage passe de alpha et liquide à alpha et beta. Le liquide forme du alpha et du beta autours de la dendrite primaire d’alpha. L’alpha primaire devrait s’appauvrir en B (comme vous le dites) mais seulement si la température est toujours assez élevée pour que la diffusion en phase solide ait le temps d’avoir lieu. Cette transformation est représentée par la couche de beta qui croit à la surface de la dendrite alpha. Voilà j’espère que j’ai répondu à votre question qui est plutôt difficile 😅
Avec le durcissement structural des nouveaux grains d’une autre composition se forment et durcissent le matériau. En solution solide les atomes d’alliages restent dans la maille et bloquent les dislocations.
Merci! Le facteur 1/2 est juste pour un champs de contraintes en demi anneau comme dans la vidéo. Mais en fait le champs de contraintes élastiques en pointe de fissure a une forme plus compliquée et le facteur dans ce cas est proche de 1.
Bonjour, j'ai l'impression que vos schémas ont été plagiés par "Learning dz" dans cette video-ci ru-vid.com/video/%D0%B2%D0%B8%D0%B4%D0%B5%D0%BE-fUY1jUPBBlo.html
Hello, Merci pour la video c'est vraiment super cool toutes ces infos. je suis tombé dessus car je fonds des pièces à la maison a partir d'arceaux en alu 7001 et j'aimerais trouver la meilleure manière d'augmenter leur résistance. Actuellement j'obtiens une résistance 9 fois inférieure à la traction à un alu 7075 T6 ce qui serait de l'ordre de 60mpa. J'aimerais en apprendre plus sur le traitement thermique qui pourrait augmenter ce chiffre. Merci !! Jean
@@SamuelReyMermet Je fait fondre de l'alu 7001 dans du platre, je n'ai pas de refroidissement particulier, il refroidit à température ambiante en une 15aine de minute environ. Merci encore !
Bonjour, je crois qu’il s’agit de matériau ecrouissable, j’ai dû faire un lapsus. C’est un matériau qui peut se déformer plastiquement, ce qui augmente les dislocations qu’il contient et augmente sa limite élastique.
Bonjour; j'aimerai bien de m'envoyer comment calculer les paramettres de laminage à froid d'une tole en acier TC exemple épaisseur initial 2 mm épaisseur final 0.45 mm
Merci c’est extrêmement clair ! Dans la littérature ouverte (article Wikipedia sur la mécanique de la rupture notamment), il est écrit que la ténacité ou K1c dépend de la température et de la vitesse de chargement en plus de dépendre de la taille du défaut initial. Si la dépendance à la température se comprend bien intuitivement, j’ai du mal à comprendre les causes physiques de la dépendance à la vitesse de chargement. Je serais enchanté si vous pouviez me l’expliquer (avec, soyons fous, un lien vers un média l’expliquant voire une vidéo dédiée :-D)
C'est une question intéressante! Il y a effectivement un lien entre la vitesse de chargement, la température et le KIC. A faible vitesse 10^-5/s ou 10^-3/s cela peut avoir un impact sur la température de transition ductile fragile pour un acier. Plus on va lentement plus la température de transition est basse. Selon moi, c'est parce que la plastification doit être activée thermiquement et que les dislocations ne se déplacent pas à une vitesse infinie. Vous trouverez peut-être plus d'info ici: BARSOM, J. M., and S. T. ROLFE. 1999. Fracture and Fatigue Control in Structures, 3d ed., ASTM International, West Conshohocken, PA.
Merci ! Léger décalage entre l’audio et la vidéo mais toujours très clair ! Pourrez vous nous faire une vidéo sur les différents CND et leur capacité de détection/localisation/mesure des défauts ?
Bonjour merci pour vos commentaires. Une vidéo sur les CND pourrait arriver au semestre de printemps. Concernant le décalage, pourriez-vous me dire sur quel passage comme ça je pourrais éventuellement corriger.
Remarquablement clair, Merci ! Question : Pour un inox austénitique par exemple, quelle relation représente le mieux la réalité entre Goodman, Gerber et Söderberg ?
Merci cher professeur pour ce magnifique cours mené de manière extraordinaire et très pédagogique.Je suis tous vos cours et n'hésitez pas à nous exposer des résultats expérimentaux avec leurs analyses .
Merci beaucoup pour votre intérêt. Ma recherche n'est pas exactement orientée dans le même domaine que mes cours. Mais si possible, j'intégrerai des résultats.
